圆弧桥梁腹板拆图

钢箱梁因下列原因产生较深的裂缝：拱桥变形产生的拱上构造的外加应力，可能使空腹拱小拱发生裂缝）墩台移动、拱圈受力不对称或基石沉陷的影响，在拱顶下部或拱脚上部产生裂缝；）拱桥原为干砌，或砌体结合不好，且裂缝较大.当圬工拱桥拱圈损坏、强度不足或需提高其荷载等级时，应根据设计）在桥下净空容许，或桥下泄水面积容许缩小时，可在拱圈下部增设拱圜，即紧贴原拱圈下面浇筑钢筋混凝土新拱圈，也可采用钢丝网水泥内壁喷射加固的方法进行维修）加固时将原拱顶填土层挖开直至拱背，并将原拱背清洗、修补、凿毛后加筑钢筋新拱圈）在加厚拱圈的同时考虑墩台受力是否安全可靠）当多孔石拱桥需全部増加新拱圈时，拆除拱上填料料须特别注意保持两边对称、同时进行，以确保联拱的均匀受力。钢箱梁与原有矩形抗弯强度完全相同。圆弧桥梁腹板拆图

钢箱梁和松孔的特征及产生原因：它是金属枝晶间或晶界孔洞，分布在铸件补缩不到的部位，用肉眼无法分辨，但在显微镜下可看到成片的小孔，在断口上呈淡黄、灰色或黑色，一般在铸件內部，有时穿透整个壁厚，造成铸件气密性不合格。松孔是金属不致密的宏观疏松，可用肉眼分辨，分布在钢箱梁，露出表面后则呈虫蛀状所以又称为虫蛀状疏松”。产生的原因有：凝固过程中补缩不良，浇铸系统和冒口设置不当，冷铁位置和厚度不当，铸件形成毛刺、飞边等，引入合金液的位置不当；铸件局部过热和金属型温度过高，浇铸温度过髙；合金中气体含量多，促使显微疏松形成和加剧；炉料及熔剂潮湿，回炉料等表面腐蚀，铸型通气不I某些合金本身的结晶间隔大，显微疏松倾向性大，变质或加锆细化合金不够金的结晶组织粗大，加剧和促使显微疏松的形成。变宽变高桥梁施工图钢箱梁在箱梁上的主要荷载是恒载与活载。

位于哈尔滨市中心的尚志至海城的跨线桥，跨度 布置为51＋55＋50＋51ｍ 连续钢箱梁，全桥位于直径为700ｍ的圆曲线及直线上。2008年通车的杭州留石路上塘河桥，跨径布置为57.5＋85＋56.6ｍ，截 面形式为单箱多室全焊连续钢箱梁桥，其位于半径为500ｍ的圆曲线和缓和曲线上。崇启大桥是中国靠前 座特大跨径变截面连续钢箱梁公路桥，桥跨布置为1052＋4×185＋102ｍ，主桥总长994ｍ，其单跨跨径在 中国同类桥梁中较大。在大跨度缆索支承桥梁中，钢箱主梁的跨度达几百米及至上千米，一般分为若干梁段制造和安装，其横截面具有宽幅和扁平的外形特点，高宽比达到1：10左右。

钢箱梁对加工表面质量和精度要求比较高的工件，浓度可适当大一些（10%~20%），这可使加工表面洁白均匀，加工后的料芯可轻松地从块中取出或靠自重落下。其次，对要求切割速度高或厚度大的工件，浓度可适当小一些（5%~8%），这样加工比较稳定，且不易断丝。还有对材料为Cr12的工件，工作液用蒸馏水配制，浓度稍小些，这样可减轻工件表面的黑白交叉条纹，使工件表面洁白均匀。对于新配制的工作液，当加工电流约为2A时，其切割速度约为40mm2/min，若每天工作h，使用约2天以后效果好，继续使用8~10天后就易断丝，需更换新的工作液。钢箱梁在反对称荷载作用下，将引起扭转(自由扭转和约束扭转)与畸变。

叶盛黄河公路大桥位于高地震烈度区,上部结构采用轻型化的变截面波形钢腹板PC组合箱梁,主桥主跨达120m,箱梁悬臂长度3.8m,属于大跨长悬臂结构,箱梁剪力滞效应和偏载效应较明显.既有研究多针对腹板的剪切屈曲和主梁的整体受弯.但对混凝土顶,底板的剪力滞效应及箱梁在偏载作用下的结构偏载效应研究甚少.依托叶盛黄河公路大桥对此进行了研究,通过ANSYS对主梁进行空间仿真分析,得出了一些结论。结合一座实际工程的大跨波形钢腹板组合连续梁桥,阐述其箱梁截面结构设计,混凝土与波形钢腹板之间的剪力连接件,以及布束体系等,之后采用Midas建立了主梁的空间杆系有限元模型,对其混凝土顶,底板应力及抗弯承载力进行了验算,并对波形钢腹板剪应力及剪力连接件剪切承载力单独进行了验算,结果表明:混凝土顶板和底板的抗裂性能满足要求;波形钢腹板强度足够,不会出现剪切破坏和屈曲失稳;剪力连接件设计合理,抗剪能力满足要求。T形梁截面受压区利用耐压的混凝土做成翼缘板并兼作桥面。弯曲钢混组合梁软件公司

钢箱梁一般用在跨度较大的桥梁上。圆弧桥梁腹板拆图

事实上,在设有横隔板之处可能不产生畸变,因为当横隔板在其平面内刚度很大时,在这些地方畸变实际上是很微小的。如果箱梁内布置了--定数量的,刚度较大的横隔板后，当畸变应力和弯曲应力之比小于工程上允许的误差范围时，则可以忽略反对称荷载引起的畸变应力。这样在偏心荷载作用下的箱形梁计算,可以简化为对称荷载作用下的弯曲计算。箱梁的畸变问题与约束扭转问题一样,是在20世纪30年代开始发展起来的,但不如约束扭转理论那样占有正确的位置。本文采用有限单元法,对钢板箱形梁在偏心荷载作用下，横隔板与畸变的关系进行了分析研究。圆弧桥梁腹板拆图